一、侧向柱对预应力框架影响的等效弹簧模型（论文文献综述）
李冰岩[1]（2021）在《张拉薄膜结构力学特性分析及三棱柱式薄膜支撑臂设计》文中研究说明随着大型航天器在空间探索中发挥着越来越重要的作用,大型轻量化结构的发展越来越受到重视。薄膜结构质量轻、展收比大,具有在未来航天器上应用的巨大潜力,主要包括天线、太阳帆、太阳电池阵、遮光罩和光学成像镜等应用领域。作为一种预应力结构,薄膜在刚度和稳定性方面相比传统结构具有不同力学特性,在空间应用中会产生更为复杂的技术问题,只有继续完善薄膜理论才能从根本上打破技术层面的制约。薄膜在空间中的应用依赖于展开结构的支撑,而薄膜结构对边界条件敏感的特性对大尺度支撑结构提出了更高的设计要求。虽然弹性伸杆适合展开薄膜,但其个体刚度较低,承载能力较弱,在大尺度空间薄膜结构上的应用受到了限制,无法充分发挥其可展开、质量轻的优势。在使用薄膜结构服务于空间探索任务时,既需要解决分析薄膜时的理论难点,提高对薄膜结构力学特性的认知程度,又需要丰富薄膜支撑结构设计,增强薄膜结构在空间中的应用能力,本文从这两个角度出发,一方面进行了薄膜结构理论建模和力学特性分析,另一方面进行了基于豆荚杆展开的三棱柱式薄膜支撑臂设计。本文基于前褶皱薄膜结构张拉的对称性,提出张拉薄膜结构应力叠加法。通过应力叠加组的划分,将多点张拉矩形薄膜的应力分布求解解耦为角点拉力、长边点拉力和宽边点拉力这三种拉力分别作用下的应力分布计算,提出每种作用力下应力区域划分方式和应力计算方法,从而实现对薄膜结构应力分布的解析求解。考虑了薄膜的几何刚度、网格划分和空气附加质量,建立薄膜自由振动方程。给出薄膜内任一点受力确定方法,构建基于应力叠加法的自由振动计算流程。基于应力叠加法理论,计算角点张拉和多点张拉薄膜的应力分布,通过与有限元仿真结果的对比,对张拉薄膜结构应力分布的理论结果进行验证。基于多点张拉薄膜结构地面实验要求,设计薄膜动力学实验平台,构建薄膜振动测试系统。对比理论结果与文献中现有实验数据,并结合不同张拉薄膜研究对象,通过仿真、实验和理论计算三种方式,综合比较薄膜应力分布和结构模态,验证应力叠加法及基于此方法的薄膜自由振动计算结果。利用提出的应力叠加法和自由振动计算理论,研究张拉边界参数对薄膜应力分布与前六阶模态的影响。在角点张拉的矩形薄膜中分析花边弧度在不同长宽比条件下对薄膜力学特性的影响;提出大气和真空环境下各阶对应频率比值变化公式;分析薄膜应力分布和结构模态随长宽比的变化;对比分析长、宽边点拉力值和拉力点密度对薄膜应力分布、纵向模态和横向模态影响的差异,根据力学特性分析,提出长条形薄膜的张拉设计方法,得到薄膜结构的设计依据。基于大尺度薄膜结构的空间应用背景,设计基于豆荚杆展开的三棱柱式空间薄膜支撑臂构型,采用双层绳索张拉方式提高对薄膜的支撑刚度。在豆荚杆建模基础上,根据能量等效原理,推导三棱柱桁架等效梁模型,结合并联机构理论,建立支撑臂张拉等效2（3-SPS-S）机构模型。以桁架单位长度质量最小为目标建立三棱柱桁架弯曲性能指标,设计豆荚杆截面参数。以支撑臂张拉支撑刚度最大为优化目标设计支撑臂张拉参数,并通过有限元仿真验证等效模型的正确性,确定质量与刚度综合特性最优的薄膜支撑臂结构参数。结合薄膜在三棱柱桁架上的应用背景,设计三棱柱式薄膜支撑臂原理样机,通过实验验证三棱柱桁架与薄膜之间的动力学耦合模型,为薄膜在空间结构中的设计和应用提供参考依据。
邱明兵[2]（2021）在《水平地震作用下桩土相互作用效应研究》文中研究指明本文采用分离模型,分别考虑桩的运动相互作用和惯性相互作用,用试验获得的相位差求二者矢量和。对运动相互作用,基于弹性地基梁模型研发双弹簧反应位移法,计算桩侧土压力增量和桩身位移、弯矩、剪力。对惯性相互作用,采用成熟的m值法。试验方面,配合振动台10t的载荷量,设计和制作了粘弹性边界,可较好消除模型箱的边界效应,实现无限地基的震动模拟。设计和制作了高位和低位弹性质点体系,研究了不同频率结构的上部质点和场地位移的相位差规律。在振动台试验的基础上,拟合试验位移值,以实测桩身弯矩为基准,利用双弹簧反应位移法,反演获得土弹簧刚度值;并且进行了多工况验证,分析和试验数据的规律吻合度较高。主要结论有:1、叠层剪切箱增加粘弹性边界后,可明显调整试验土层位移幅值和曲线形态,以及加速度幅值。2、桩两侧土压力增量时程呈现反相,一侧达到正向峰值时,另一侧达到负向峰值。正向峰值大于负向峰值。3、压力盒测量的压力值是增量值,是与位移相关的物理量。正动土压力值是由土颗粒压缩产生的接触力增量。负压力值是桩主动侧卸载所致,是压力负增量,具有明确物理含义。应用到双弹簧反应位移法中,主动侧弹簧表现为负刚度。4、通过双弹簧反应位移法反演的试验桩侧土弹簧刚度,被动侧为12MPa/m,落在相关规范取值（3～15MPa/m）范围内。振动台试验土层平均剪应变2.7x10-3,与对应的实际场地平均应变8.2x10-3在同一数量级,达到实际场地平均应变的33%,较为接近。因此,振动台试验反演的土弹簧刚度具有工程实际意义。5、实测相位分析表明,长周期结构质点振动相位与场地土相位的差值均大于90°;短周期结构质点振动相位与场地土相位的差值大部分小于90°,小部分大于90°。偏于保守的,长周期结构的两个相互作用矢量和可以用SRSS法代替,短周期结构矢量和用代数和代替。6、实测相位分析表明,桩身应变与场地位移保持同步。双弹簧反应位移法符合基桩动力响应机理,可用于地震作用下桩土运动相互作用的接触力和桩身效应增量计算分析。
李世权[3]（2019）在《钢模块波纹板墙体抗侧性能及设计方法研究》文中进行了进一步梳理近年来,装配式建筑由于具有绿色环保、能耗低、施工效率高、劳动力需求少等优点,受到国家大力推广,而钢结构模块建筑作为装配化更高的新兴建筑形式,更是迎来了发展的上升期。然而,目前对钢模块结构的研究主要集中在模块单元间节点的力学性能及简化,对于将波纹板作为围护结构的模块建筑,结构设计时如何考虑波纹板刚度贡献且对其采用合理的建模分析方法的研究较少。因此,有必要对模块单元的波纹板刚度贡献进行研究,提出一种满足分析精度要求并便于结构设计的等效简化模型。本文首先对模块结构波纹板单面墙体进行了受力以及变形分析,基于能量理论推导得到水平均布荷载作用下波纹板单面墙体的抗侧刚度,然后通过有限元模拟对计算公式的准确性进行了验证。在上述计算公式的基础上,提出了波纹板等效弹簧简化模型,并与相关文献的试验值对比验证了波纹板等效前后建模方式的正确性和简化模型的合理性,为之后通过简化模型进行参数化分析奠定了基础。然后,分别对波纹板单面墙体精细化模型和等效模型的抗侧刚度进行了198个模型的参数化分析。当跨度明显增大时,模块房屋天花板梁加载端会产生局部变形效应,使波纹板的抗侧刚度不能得到充分发挥。对比波纹板精细化模型和等效模型,应力分布情况基本相同且初始抗侧刚度误差较小,由此得到等效弹簧简化方式对于不同跨度的适用性。同理,分别取波纹板厚度、波峰高度和波长为变量进行了参数化分析,验证等效简化弹簧模型具有合理性和较强的适用性。最后,分别建立波纹板刚度考虑前后的Midas分析模型,对比了它们在相同荷载作用下的整体结构响应。结果发现:当不考虑波纹板刚度贡献时,框架部分主要承担抗侧力,为整体结构的薄弱部位;通过等效简化模型考虑波纹板刚度贡献后,结构的周期、位移及内力均有不同程度的减小,内力分布也更加均匀,表明波纹板在结构响应中发挥了明显的作用,进一步说明实际工程中波纹板的刚度贡献不可忽略,工程结构设计可以采用波纹板等效弹簧简化模型进行计算。
王珅[4]（2019）在《干法连接预制装配式剪力墙抗震性能研究》文中进行了进一步梳理装配式结构具有节能环保、施工方便等优点,具有良好的应用前景,是建筑工业化发展的重要一环。随着对装配式结构的不断推广和深入研究,预制剪力墙结构的装配式技术日趋成熟。目前国际上普及应用的“干法连接”形式为无粘结预应力连接,预应力筋的张拉提高了装配难度、限制了装配效率,不能充分发挥“干法连接”快速拆装的特点。结合钢结构节点连接形式,本文提出了两种应用螺栓连接预制构件的干法连接形式以实现装配剪力墙结构的快速拆装。制作相应的足尺剪力墙试件并对其进行抗震性能试验,应用理论计算方法研究了节点的半刚性对试件变形的影响,结合试验结果与理论分析提出这两种干法连接装配式剪力墙的抗震设计建议。主要研究内容如下:1、提出了两种新型“干法连接”形式——H型钢连接、箱型钢连接。完成了两片足尺干法连接装配式剪力墙拟静力抗震性能试验,两试件均发生剪力墙弯曲破坏,位移角均满足抗震规范要求;加载过程中节点变形表现出明显的半刚性特征;H型钢连接预制剪力墙滞回更好曲线较饱满,箱型钢连接预制剪力墙滞回曲线捏缩明显,二者相比H型钢连接预制剪力墙整体性更强、抗震性能更优。2、采用组件法建立节点的简化力学模型并提出能够反映连接节点半刚性特征的转动刚度计算方法。引入试验数据验证理论模型,提出四参数幂函数模型提高理论计算精度。将试件侧移变形划分为墙体开裂变形和墙体转动两部分,利用理论计算得到节点转动引起的墙体转动侧移占试件总侧移的百分比,引入有效抗弯刚度评价半刚性节点对剪力墙弯曲刚度的削弱:H型钢梁连接剪力墙刚度折减系数为0.816,箱型钢梁连接剪力墙刚度折减系数为0.641。3、根据算例计算提出干法连接装配式剪力墙结构的抗震设计建议:剪力墙结构布置宜简单、规则,刚度分布应均匀、连续;为满足装配式结构的使用性要求以结构顶层侧移控制结构高度,在规范规定现浇结构最大适用高度基础上进行折减;在满足装配式结构安全的前提下适度放宽位移角限值。论文完成的相关工作,丰富了预制装配式混凝土结构研究,为装配式混凝土结构规范修订提供依据,对预制装配式结构的推广与发展有重要意义。
杨浴儿[5]（2019）在《偏心受压索支撑方钢管柱整体稳定性能研究》文中研究说明索支撑预应力钢柱作为一种预应力钢结构基本构件,能够显着增强普通细长受压柱的承载性能。此外,纤细的拉索也使得构件整体轻盈美观,丰富了普通受压柱的建筑表现。然而以往研究或应用索支撑预应力钢柱时,钢柱和撑杆截面多设计为圆形截面,实际上箱型截面也满足对称性和截面主轴方向的等稳定性,而且便于与其他构件相连。本文即是以箱形截面索支撑预应力钢柱为研究对象,通过理论分析和模型试验验证后的数值模拟分析方法对这类结构构件偏心受压时的整体稳定性能展开研究。本文首先汇总了典型索撑预应力钢柱的理论解析方法、试验方法与结果,并以此为基础验证本文所用有限元模拟方法的正确性。在此基础上,本文通过大量ABAQUS有限元模拟计算,对设置单层和双层撑杆的偏心受压索支撑方钢管柱进行稳定性能分析,探讨偏心率、长细比、初始预应力、初始缺陷、拉索刚度、横撑杆刚度等因素对索撑柱承载力的影响,得到偏心受压索撑柱稳定承载能力影响因素的定性分析结果,并说明轴心受压与偏心受压索撑柱稳定承载性能的差异。同时,提出关于偏心率、长细比和撑杆长度与柱长比值等变量的极限承载力折减系数,用于量化偏心受压的承载能力相较于轴心受压承载力的折减比,为日后的工程设计与应用提供参考。本文主要研究成果如下:本文研究发现,横撑杆和预应力拉索的引入使得轴心和偏心受压钢柱承载力得到显着提升。偏心受压单层索撑预应力柱的承载力随着初始预应力的增加而增强,但是较大的初始预应力使得构件后屈曲性能趋于不稳定。相较于轴心受压状态,偏心受压索支撑钢柱承载能力对于初始预应力的变化更加敏感。单层索撑预应力柱对于初始缺陷的敏感性较强,索撑柱的承载力随初始几何缺陷的增大而降低,而极限承载力与初始缺陷的关系曲线呈现线性降低。增加荷载偏心率和长细比均会使得承载力下降,极限承载力随偏心率和长细比的增大大致呈线性降低变化规律。横撑杆长度与拉索直径对偏心受压索撑柱稳定性的影响和轴心受压索撑柱存在本质区别。对于轴心受压索撑柱,当临界屈曲模态为反对称时,增加撑杆长和索径对屈曲荷载和强度的影响极为微弱;而对于偏心受压索撑预应力柱,即使发生反对称屈曲,也可以通过增加撑杆长与索径提升其屈曲强度。对偏心受压双层索撑预应力方钢管柱进行了承载能力影响因素分析,这些因素包括荷载偏心率、撑杆长、拉索直径等。分析结果表明:荷载偏心率的增加会降低双层索撑柱承载力,而撑杆长度和拉索直径的增加会增强索撑柱的承载力,这种增强作用受偏心率与受压状态的影响。对于轴心受压双层索撑柱,撑杆长度和拉索直径较小时,索撑柱发生对称模态屈曲,此时增加撑杆长或增大索径能大幅提高承载力,而当索撑柱发生反对称模态屈曲时,撑杆长度及索径的增大对提升承载力的作用不再显着。而对于偏心受压双层索撑柱,即使发生反对称模态屈曲,撑杆长度和索径对于提高承载力的作用却不可忽视。在对偏心受压单层和双层索支撑预应力方钢管柱进行承载能力影响因素分析的基础上,拟合了考虑偏心荷载作用下的承载能力折减系数计算公式。可以用于估算给定撑杆长与柱长的比值、长细比和荷载偏心率时,偏心受压索撑柱相较于轴心受压柱的极限承载力缩减比例系数。经检验,拟合公式的精确度较好,可用于为偏心受压索撑预应力方钢管柱的设计提供参考。本文主要以有限元数值模拟为研究手段,对单层和双层索支撑预应力方钢管柱进行研究,分析了偏心率、长细比、初始预应力、初始缺陷、拉索刚度、横撑杆刚度等因素对偏心受压索撑柱稳定性能的影响,提出了考虑偏心荷载影响的承载力折减系数。研究成果可为索支撑预应力钢柱的工程设计和实践应用提供参考。
张华建[6]（2017）在《框剪结构中侧向约束对预应力效应影响的研究》文中指出后张预应力混凝土结构,现有的规范和规程都是基于端部无约束梁的工作原理建立的公式来对其进行结构抗裂验算、截面承载力计算,因此对简支梁、连续梁及没有侧向约束影响的预应力结构比较适用,而对于有侧向约束的预应力结构,竖向构件的侧向约束对预应力梁的轴向变形有一定的约束作用,因而影响预应力在梁内的传递,造成预应力损失,导致预应力梁的有效预应力降低。框剪结构中采用预应力结构,剪力墙侧向刚度比较大,对有效预应力的影响较大。本文以兰州市榆中县新世界商业中心工程为背景,采用等效荷载法,通过有限元软件SAP2000,研究了框剪结构中单跨、多跨、多层预应力梁在侧向约束作用下的预应力损失,探讨不同张拉方案下预应力梁的预应力损失规律,结合国内外研究成果从设计和施工构造方面给出了减小侧向约束对预应力效应影响的措施,主要结论如下:（1）剪力墙侧向刚度越大,梁内预应力损失值越大;随着梁的跨度增大,梁内预应力损失值越大;不同大小的张拉力作用下梁内预应力损失值近似相同,张拉力的大小对预应力效应没有影响。（2）随着跨数的增多,侧向构件越多,侧向约束越大,跨内最大预应力损失值越大;多跨结构中剪力墙靠近中间跨时梁中的最大预应力损失值最小,即较大侧向约束构件靠近中间处越近侧向约束对预应力效应的影响越小。（3）多层结构整体一次张拉时,梁中最大预应力损失值出现在最低层;多层结构逐层浇筑逐层张拉时,梁中最大预应力损失值出现在最顶层。（4）不同的张拉施工方法、合理的施工顺序组成的混合施工能避免结构整体浇筑一次张拉法及逐层浇筑逐层张拉法所出现的最不利影响。
谭园,彭宁[7]（2015）在《预应力混凝土结构侧向约束影响研究进展》文中进行了进一步梳理预应力混凝土结构中竖向构件的侧向约束作用影响会降低梁的有效预压力。设计中当侧向约束影响显着而不加考虑时,可能会带来结构安全隐患。侧向约束影响目前仍是预应力混凝土结构研究的热点问题之一。本文系统介绍预应力混凝土结构中侧向约束影响的研究进展,具体内容包括侧向约束影响的理论分析方法和有限元模拟方法、侧向约束的影响因素及其影响规律、考虑侧向约束影响的设计计算方法以及减小侧向约束影响的措施等。在对已有研究工作总结归纳的基础上,提出了需进一步研究的问题。
沈倩倩[8]（2014）在《大跨度预应力混凝土框架结构的设计分析》文中进行了进一步梳理在我国的土木工程领域中，预应力混凝土技术已经得到了越来越广泛的运用。随着今后社会的不断进步，越来越多的民用住宅、公共建筑以及工业厂房要求使用大跨度、大柱网结构。预应力混凝土技术由于能够解决大跨度结构中混凝土梁的刚度问题，能够很好的控制结构的挠度和裂缝，具有很好的经济效应，因而，预应力混凝土技术被广泛的应用于大跨度连续框架结构中。虽然预应力技术已经在我国得到了较好的运用，但是当应用到大跨连续框架结构中，在设计中仍然存在着盲点和不足。例如预应力筋线型以及锚固端的合理选择、侧向约束对预应力损失的影响、超大跨预应力梁的损失等，这些都是困扰着设计人员的问题。本文首先从预应力梁的设计方面，给出预应力结构的四个设计方案，经过比较选择出最佳的设计方案；分析了单层单跨结构、单层多跨结构、单跨多层结构、多层多跨结构这四种情况时，侧向约束影响系数以及单层单跨结构中第三弯矩的影响，并且根据国内外的研究成果以及大量的工程实践，提出了一些减小侧向约束影响的措施。再次本文结合安徽三联学院图书馆工程预应力梁的施工阶段和使用阶段的监测结果，通过理论分析值和实测值的比较，验证侧向约束的影响公式，研究了预应力梁张拉反拱以及预应力损失等方面的内容。
邓通发,刘平平,肖佳明,王超众[9]（2014）在《考虑侧向约束的预应力混凝土超静定结构次内力计算及影响》文中进行了进一步梳理由于侧向约束对超静定结构中预压力的传递以及二次内力产生的影响,有侧向约束的框架梁或连续刚构桥的预应力次内力计算比无侧向约束的连续梁次内力计算更为复杂.文中提出一种计算思路,把预加力分解为侧向约束引起的作用在柱上的预压力损失及作用在梁上有效预压力,结合等效弹簧模型及简化结构计算侧向约束预压力损失引起的次内力,利用约束次弯矩法计算有效预压力引起的次内力,然后进行叠加计算总次内力影响.通过实例分析了有侧向约束对框架结构二次内力的影响.结果表明,该影响随着梁柱刚度比减小而增大,忽略侧向约束预压力损失引起的附加二次内力影响是不合理也不安全的,文中方法能够满足工程实际中的精度要求,有助于预应力框架结构的设计和内力分析.
郭玉娇[10]（2014）在《预应力混凝土超静定结构侧向约束的影响分析》文中指出预应力技术广泛应用于大跨度超静定混凝土结构中。张拉预应力筋时,由于超静定结构中柱、墙等竖向构件具有较大的抗侧刚度,会对水平构件产生侧向约束。若不考虑侧向约束的影响,会使水平构件承载力的理论分析值大于实际值,从而带来安全隐患。因此对预应力混凝土超静定结构的侧向约束分析具有重要的理论意义和应用价值。本文首先对超静定混凝土结构的预应力效应进行分析,并依据新规范给出计算预应力损失的程序框图;其次通过两种方法推导超静定结构侧向约束的计算公式:一是不考虑转角,依据变形协调条件;二是忽略轴向变形,考虑柱端转角,利用矩阵位移法及D值法的相关知识,分别推导了单层单跨结构、单层双跨结构和单跨双层结构的侧向约束影响系数:最后通过SAP2000有限元软件对列举的工程实例及框架梁侧向约束影响因素进行模拟分析,得到以下结论:1.从对工程实例中框架梁侧向约束的数值模拟结果可知,有限元数值分析结果与理论计算结果相差不大,与变形协调法推导的理论值更为接近,说明在分析超静定结构侧向约束影响时,由于柱端转角很小,可以忽略其影响进行计算。2.从侧向约束影响因素的数值模拟结果可知,随着梁柱线刚度比的逐渐减小、框架结构跨数的逐渐增加、预应力筋偏心距的逐渐减小,框架梁的侧向约束损失值逐渐增大,而预加力对侧向约束损失的影响很小,同时预应力筋的张拉施工方案对侧向约束损失也有一定影响。3.通过有限元分析,提出从增大梁柱线刚度比、减小框架结构的跨数、合理选择预应力筋施工张拉顺序和通过构造措施四个方面减少超静定结构的侧向约束损失。
二、侧向柱对预应力框架影响的等效弹簧模型（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、侧向柱对预应力框架影响的等效弹簧模型（论文提纲范文）
（1）张拉薄膜结构力学特性分析及三棱柱式薄膜支撑臂设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题来源及研究目的和意义 |
| 1.1.1 课题来源 |
| 1.1.2 研究目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状及分析 |
| 1.2.1 国外空间薄膜结构研究现状 |
| 1.2.2 国内空间薄膜结构研究现状 |
| 1.2.3 薄膜结构力学特性研究现状 |
| 1.3 空间薄膜结构研究现状简析 |
| 1.4 本文的主要研究内容 |
| 第2章 张拉薄膜结构应力叠加法与自由振动方程 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 角点张拉矩形薄膜的应力叠加 |
| 2.3 多点张拉矩形薄膜的应力叠加 |
| 2.3.1 矩形薄膜应力叠加组 |
| 2.3.2 角点拉力作用下的应力计算 |
| 2.3.3 长边点拉力作用下的应力计算 |
| 2.3.4 宽边点拉力作用下的应力计算 |
| 2.4 张拉薄膜结构的自由振动方程 |
| 2.4.1 薄膜单元 |
| 2.4.2 薄膜自由振动方程 |
| 2.4.3 基于应力叠加法的结构模态分析流程 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 张拉薄膜结构应力叠加法仿真与实验验证 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 张拉薄膜应力分布仿真验证 |
| 3.2.1 角点张拉薄膜应力分布仿真验证 |
| 3.2.2 多点张拉薄膜应力分布仿真验证 |
| 3.3 张拉薄膜结构模态实验验证 |
| 3.3.1 薄膜动力学实验平台设计 |
| 3.3.2 角点张拉薄膜结构模态实验验证 |
| 3.3.3 多点张拉薄膜结构模态实验验证 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 基于应力叠加法的张拉薄膜结构力学特性分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 角点张拉薄膜结构力学特性分析 |
| 4.2.1 应力分布分析 |
| 4.2.2 结构模态分析 |
| 4.3 多点张拉薄膜结构应力分析 |
| 4.3.1 长宽比对应力分布的影响 |
| 4.3.2 长边拉力点密度对应力分布的影响 |
| 4.3.3 宽边拉力点密度对应力分布的影响 |
| 4.4 拉力值对张拉薄膜力学特性影响分析 |
| 4.4.1 长边点拉力值 |
| 4.4.2 宽边点拉力值 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 三棱柱式展开薄膜支撑臂优化设计与实验 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 三棱柱式薄膜支撑臂构型设计与建模 |
| 5.2.1 三棱柱式薄膜支撑臂构型设计 |
| 5.2.2 豆荚杆建模 |
| 5.2.3 三棱柱桁架单元 |
| 5.2.4 三棱柱桁架等效梁模型 |
| 5.2.5 支撑臂张拉等效模型 |
| 5.3 基于豆荚杆的三棱柱桁架设计 |
| 5.3.1 三棱柱桁架弯曲变形分析 |
| 5.3.2 豆荚杆截面参数优选 |
| 5.4 支撑臂张拉参数优化设计 |
| 5.4.1 张拉支撑臂优化模型 |
| 5.4.2 支撑臂张拉参数优化 |
| 5.5 薄膜支撑臂原理样机动力学实验 |
| 5.5.1 原理样机设计 |
| 5.5.2 动力学测试 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其他成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（2）水平地震作用下桩土相互作用效应研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 桩基础地震响应的惯性相互作用与运动相互作用 |
| 1.1.2 桩土动力相互作用试验研究概述 |
| 1.1.3 桩-土运动相互作用理论研究概述 |
| 1.1.4 张建民等任意侧向位移下挡土墙地震土压力理论 |
| 1.1.5 地震动土压力沿深度分布的测试规律既有资料整理 |
| 1.2 与本课题相关的3 台桩基振动台试验 |
| 1.2.1 成层土中桩基与复合地基地震作用下振动台试验研究 |
| 1.2.2 桩端嵌固效应对桩基础的抗震性能影响研究 |
| 1.2.3 高承台桩基础的抗震性能研究 |
| 1.2.4 目前测试动土压力遇到的几个问题总结 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 1.3.1 研制粘弹性边界剪切箱 |
| 1.3.2 双弹簧反应位移法 |
| 1.3.3 动土压力 |
| 1.3.4 土弹簧刚度系数 |
| 1.4 技术路线与创新点 |
| 1.4.1 技术路线 |
| 1.4.2 创新点 |
| 第2章 双弹簧反应位移法 |
| 2.1 反应位移法 |
| 2.1.1 反应位移法的研究概况 |
| 2.1.2 反应位移法建模 |
| 2.1.3 地基弹簧刚度的确定 |
| 2.1.4 地表峰值水平位移的选用 |
| 2.1.5 惯性力计算 |
| 2.2 双弹簧反应位移法模型 |
| 2.2.1 反应位移法的建模假定 |
| 2.2.2 双弹簧反应位移法数学模型 |
| 2.2.3 不同边界条件下的位移求解 |
| 2.2.4 与传统反应位移法比较 |
| 2.2.5 弹簧刚度沿深度线性增长的解 |
| 2.3 均匀场地桩身效应的算例 |
| 2.3.1 桩顶自由，桩端自由 |
| 2.3.2 桩顶自由，桩端嵌岩 |
| 2.3.3 桩顶水平滑动，桩端自由 |
| 2.3.4 桩顶水平滑动，桩端嵌岩 |
| 2.3.5 下硬上软渐变土层反应位移法算例 |
| 2.4 成层土的反应位移法 |
| 2.4.1 线性粘弹性成层土的稳态地震反应 |
| 2.4.2 成层土的双弹簧反应位移法数学模型 |
| 2.4.3 成层土场地桩身效应的算例 |
| 2.4.4 流滑土中反应位移法 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 小尺寸原型桩振动台试验设计 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验目的和几个试验重点 |
| 3.3 试验设备 |
| 3.4 粘弹性边界剪切箱设计 |
| 3.4.1 叠层剪切试验箱粘弹性边界改进 |
| 3.4.2 粘弹性边界的参数确定 |
| 3.4.3 叠层框架与刚架设计与制作 |
| 3.5 试验方案设计 |
| 3.5.1 小尺寸原型桩基结构设计 |
| 3.5.2 质量块与弹性质点 |
| 3.5.3 模型土性质 |
| 3.5.4 传感器的选用与布置 |
| 3.6 地震波的选择与加载工况 |
| 3.6.1 地震波种类 |
| 3.6.2 加载工况 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 试验结果与分析 |
| 4.1 概述 |
| 4.1.1 拟合反演与验证的思路 |
| 4.1.2 场地位移测量和分析要点 |
| 4.1.3 场地加速度测量和分析要点 |
| 4.1.4 桩侧动力土压力增量测量和分析要点 |
| 4.1.5 应变测量重点 |
| 4.1.6 相位测量和分析要点 |
| 4.1.7 两个相互作用的矢量和 |
| 4.1.8 位移形态管 |
| 4.1.9 桩顶嵌固与绑扎SAA影响 |
| 4.2 模型试验体系振动特征 |
| 4.2.1 空土模型试验体系振动特征 |
| 4.2.2 模型地基振动特征 |
| 4.2.3 剪切波速 |
| 4.2.4 轻型动力触探 |
| 4.3 有边界数据规律与分析 |
| 4.3.1 场地加速度特征 |
| 4.3.2 场地位移特征 |
| 4.3.3 桩侧压力增量 |
| 4.3.4 有边界小震孔隙气体压力增量 |
| 4.3.5 峰值和相位值 |
| 4.3.6 位移、加速度与土压力增量的时程关系 |
| 4.3.7 桩身应变特征 |
| 4.4 无边界数据规律与分析 |
| 4.4.1 场地加速度特征 |
| 4.4.2 场地位移特征 |
| 4.4.3 桩侧压力增量 |
| 4.4.4 孔隙气体压力增量 |
| 4.4.5 峰值和相位值 |
| 4.4.6 位移、加速度与土压力增量的时程关系 |
| 4.4.7 桩身应变 |
| 4.5 边界条件和加速度的影响对比 |
| 4.5.1 剪切箱位移 |
| 4.5.2 场地加速度 |
| 4.5.3 桩两侧增量压力增量差 |
| 4.5.4 位移、加速度与土压力增量的时程关系 |
| 4.6 补充试验及分析 |
| 4.6.1 补充试验说明 |
| 4.6.2 压力增量时程分析 |
| 4.6.3 位移分析 |
| 4.7 桩侧土弹簧刚度反演与验证 |
| 4.7.1 拟合与反演 |
| 4.7.2 小直径桩验证 |
| 4.7.3 群桩验证 |
| 4.7.4 反演及验证总结 |
| 4.8 成层土弹簧刚度反演 |
| 4.8.1 成层土振动台试验概况 |
| 4.8.2 成层土振动台试验场地位移 |
| 4.8.3 成层土振动台试验桩身应变特征 |
| 4.8.4 成层土弹簧刚度反演 |
| 4.9 叠层质量块体系试验分析 |
| 4.9.1 工况5 应变规律 |
| 4.9.2 工况17-1应变规律 |
| 4.9.3 工况19-1应变规律 |
| 4.9.4 两个相互作用的相位分析 |
| 4.9.5 拟合与验证 |
| 4.10 高低位弹性质点体系 |
| 4.10.1 位移规律 |
| 4.10.2 加速度规律 |
| 4.10.3 工况28-1应变规律 |
| 4.10.4 工况30-1应变规律 |
| 4.10.5 惯性相互作用与运动相互作用的相位分析 |
| 4.10.6 高低质量块试验验证 |
| 4.11 EL-C波作用下桩身应变规律 |
| 4.12 本章总结 |
| 4.12.1 位移规律 |
| 4.12.2 加速度规律 |
| 4.12.3 土压力增量规律 |
| 4.12.4 两个相互作用相位差 |
| 4.12.5 基桩变形机理与双弹簧反应位移法刚度取值 |
| 4.12.6 试验安装经验 |
| 第5章 双弹簧反应位移法工程应用示例 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 项目条件 |
| 5.2.1 工程概况 |
| 5.2.2 勘察条件 |
| 5.2.3 结构条件 |
| 5.3 桩基础抗震设计 |
| 5.3.1 抗震设计基本规定和参数 |
| 5.3.2 惯性相互作用计算 |
| 5.3.3 运动相互作用计算 |
| 5.3.4 两个作用效应最大值组合及评价 |
| 5.3.5 小结 |
| 第6章 结论及展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 附录图1 |
| 附录图2 |
| 附录图3 |
| 附录图4 |
| 附录图5 |
| 精彩瞬间 |
| 在学期间发表的文章和专利 |
| 在学期间参加的主要科研课题 |
| 致谢 |
（3）钢模块波纹板墙体抗侧性能及设计方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.1.1 装配式建筑背景概述 |
| 1.1.2 模块建筑概况 |
| 1.1.3 课题研究的意义 |
| 1.2 钢模块波纹板墙体研究现状 |
| 1.2.1 钢模块结构研究现状 |
| 1.2.2 波纹钢板墙体抗侧性能研究现状 |
| 1.2.3 钢板剪力墙等效简化模型研究现状 |
| 1.3 现有研究的不足 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第2章 钢模块波纹板墙体等效建模方法分析 |
| 2.1 工程背景介绍 |
| 2.2 波纹板墙体抗侧刚度理论推导 |
| 2.2.1 引言 |
| 2.2.2 水平方向抗侧刚度推导 |
| 2.2.3 竖直方向抗侧刚度推导 |
| 2.2.4 有限元验证 |
| 2.3 波纹板等效简化建模方法 |
| 2.3.1 提出思路 |
| 2.3.2 有限元建模过程 |
| 2.4 有限元模型试验验证 |
| 2.4.1 波纹板有限元模型抗侧刚度试验验证 |
| 2.4.2 波纹板等效简化模型试验验证 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 钢模块波纹板等效简化模型参数化分析 |
| 3.1 跨度影响规律 |
| 3.1.1 局部效应 |
| 3.1.2 有限元分析及规律总结 |
| 3.1.3 等效简化模型有限元验证 |
| 3.2 波纹板尺寸参数影响规律 |
| 3.2.1 波纹板厚度 |
| 3.2.2 波纹板波峰高度 |
| 3.2.3 波纹板波长 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 钢模块结构考虑波纹板刚度整体响应分析 |
| 4.1 整体模型建立 |
| 4.1.1 不考虑波纹板刚度整体模型 |
| 4.1.2 波纹板等效弹簧整体模型 |
| 4.2 模型整体响应对比分析 |
| 4.2.1 结构自振特性 |
| 4.2.2 结构位移响应 |
| 4.2.3 结构内力响应 |
| 4.3 模型的变形分布及内力分布 |
| 4.3.1 不同构件变形对比 |
| 4.3.2 结构柱内力对比 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（4）干法连接预制装配式剪力墙抗震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 预制装配式剪力墙研究现状 |
| 1.2.1 “湿法连接”装配式剪力墙 |
| 1.2.2 “干法连接”装配式剪力墙 |
| 1.3 半刚性节点研究现状 |
| 1.3.1 试验研究 |
| 1.3.2 理论研究 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第二章 干法连接节点转动刚度计算方法 |
| 2.1 组件法 |
| 2.2 “H型钢连接”节点转动刚度计算方法 |
| 2.2.1 常用组件模型——T型连接件 |
| 2.2.2 H型钢连接节点力学模型 |
| 2.2.3 节点转动刚度计算方法 |
| 2.3 “箱型钢连接”节点转动刚度计算方法 |
| 2.3.1 箱型钢连接节点力学模型 |
| 2.3.2 节点转动刚度计算方法 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 干法连接预制装配式剪力墙抗震性能试验 |
| 3.1 试验概况 |
| 3.1.1 试验设计 |
| 3.1.2 试件选材及制作 |
| 3.1.3 加载方案及量测内容 |
| 3.2 装配式剪力墙试件加载过程 |
| 3.2.1 NPSW-1 试件加载过程 |
| 3.2.2 NPSW-2 试件加载过程 |
| 3.3 试验结果分析 |
| 3.3.1 荷载-位移曲线分析 |
| 3.3.2 耗能能力分析 |
| 3.3.3 变形能力分析 |
| 3.3.4 连接性能分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 干法连接装配式剪力墙变形性能研究 |
| 4.1 干法连接装配式剪力墙变形分类 |
| 4.2 H型钢连接剪力墙试件节点域变形 |
| 4.2.1 计算假定 |
| 4.2.2 NPSW-1 节点域受力计算 |
| 4.2.3 NPSW-1 节点域划分 |
| 4.2.4 T型件抗拉刚度计算 |
| 4.2.5 NPSW-1 节点域计算力学模型 |
| 4.2.6 NPSW-1 连接节点M-θ曲线 |
| 4.3 箱型钢连接剪力墙试件节点域变形 |
| 4.3.1 计算假定 |
| 4.3.2 NPSW-2 节点域受力计算 |
| 4.3.3 NPSW-2 节点域划分 |
| 4.3.4 端板组件抗压刚度计算 |
| 4.3.5 NPSW-2 节点域计算力学模型 |
| 4.3.6 NPSW-2 连接节点M-θ曲线 |
| 4.4 干法连接剪力墙变形组成 |
| 4.4.1 NPSW-1 试件变形组成 |
| 4.4.2 NPSW-2 试件变形组成 |
| 4.5 干法连接剪力墙刚度折减 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 干法连接装配式剪力墙抗震设计建议 |
| 5.1 现行规范设计要求 |
| 5.2 算例分析 |
| 5.2.1 剪力墙结构简化侧移曲线 |
| 5.2.2 算例计算 |
| 5.3 抗震设计建议 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术成果 |
| 致谢 |
（5）偏心受压索支撑方钢管柱整体稳定性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 预应力钢结构 |
| 1.1.2 预应力索撑柱 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 国外研究现状 |
| 1.2.2 国内研究现状 |
| 1.3 研究内容及意义 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 研究意义 |
| 1.4 研究方法及技术路线 |
| 第2章 索撑预应力柱理论研究、有限元模拟计算和有限元验证介绍 |
| 2.1 索撑预应力柱的稳定性研究理论 |
| 2.1.1 稳定性能的理论解析方法 |
| 2.1.2 稳定性能的有限元方法 |
| 2.2 索撑预应力撑杆柱的有限元模拟计算 |
| 2.2.1 有限元软件ABAQUS |
| 2.2.2 索撑预应力钢柱分析模型与分析过程 |
| 2.3 有限元结果和试验数据、理论公式的对比 |
| 2.3.1 试验结果汇总 |
| 2.3.2 有限元计算结果与试验数据、理论解析解的对比验证 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 偏心受压平面单层索撑预应力方钢管柱稳定性能分析 |
| 3.1 平面单层索撑预应力方钢管柱分析模型 |
| 3.2 线性分析 |
| 3.2.1 线性屈曲模态 |
| 3.2.2 线性屈曲参数分析 |
| 3.3 非线性分析 |
| 3.3.1 索撑柱和普通柱的承载力对比 |
| 3.3.2 初始预应力敏感性分析 |
| 3.3.3 初始缺陷敏感性分析 |
| 3.4 参数研究 |
| 3.4.1 荷载偏心率影响 |
| 3.4.2 长细比影响 |
| 3.4.3 撑杆长影响 |
| 3.4.4 拉索刚度影响 |
| 3.4.5 折减系数 |
| 3.5 本章小节 |
| 第4章 偏心受压平面双层索撑预应力方钢管柱稳定性能分析 |
| 4.1 平面双层索撑预应力方钢管柱分析模型 |
| 4.2 线性分析 |
| 4.3 非线性分析 |
| 4.3.1 初始预应力影响分析 |
| 4.3.2 初始缺陷敏感性分析 |
| 4.4 参数分析 |
| 4.4.1 荷载偏心率影响分析 |
| 4.4.2 撑杆长影响分析 |
| 4.4.3 拉索直径影响分析 |
| 4.4.4 折减系数 |
| 4.5 本章小节 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 主要创新点 |
| 5.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 发表论文 |
| 参与项目 |
（6）框剪结构中侧向约束对预应力效应影响的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 预应力混凝土结构概述 |
| 1.2 现代预应力混凝土的发展 |
| 1.3 预应力混凝土结构的优缺点 |
| 1.4 常见混凝土预应力损失 |
| 1.5 预应力混凝土的应用 |
| 1.6 预应力混凝土结构的研究现状 |
| 1.6.1 预应力混凝土结构工作性能方面的研究 |
| 1.6.2 预应力混凝土结构中侧向约束的研究 |
| 1.7 本文主要研究目的及主要研究内容 |
| 1.7.1 研究目的 |
| 1.7.2 主要研究的内容 |
| 1.7.3 技术路线流程图 |
| 2 超静定结构中预应力构件内力分析方法 |
| 2.1 弹性分析法 |
| 2.2 等效荷载分析法 |
| 2.3 综合等效荷载法 |
| 2.4 改进综合内力法 |
| 2.5 小结 |
| 3 框剪结构中的有效预应力的研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 工程概况 |
| 3.3 单层单跨框剪结构中侧向约束对预应力效应的影响 |
| 3.3.1 不同剪力墙对梁内预应力约束损失的影响 |
| 3.3.2 跨度对梁内预应力约束损失的影响 |
| 3.3.3 预加力对梁内预应力侧向约束损失的影响 |
| 3.4 多跨框剪结构中侧向约束对预应力效应的影响 |
| 3.4.1 跨数对梁内预应力约束损失的影响 |
| 3.4.2 剪力墙在多跨结构中的位置对预应力效应的影响 |
| 3.5 小结 |
| 4 张拉形式对预应力效应的影响研究 |
| 4.1 多层框剪结构整体张拉对预应力效应的影响 |
| 4.2 逐层浇筑逐层张拉对预应力效应的影响 |
| 4.3 混合施工张拉法对预应力效应的影响 |
| 4.4 小结 |
| 5 减小侧向约束对预应力效应影响的措施 |
| 5.1 结构设计方面采取的措施 |
| 5.2 施工构造方面采取的措施 |
| 5.3 小结 |
| 6 结论及建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（7）预应力混凝土结构侧向约束影响研究进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 理论分析方法 |
| 3 有限元模拟方法 |
| 4 影响因素分析 |
| 4.1 梁柱线刚比 |
| 4.2 结构层数和跨数 |
| 4.3 施工方案 |
| 4.4 其他影响因素 |
| 5 考虑侧向约束影响的设计计算方法 |
| 6 减小侧向约束影响的措施 |
| 7 进一步研究问题 |
（8）大跨度预应力混凝土框架结构的设计分析（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 插图清单 |
| 表格清单 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 预应力混凝土的原理与分类 |
| 1.1.1 预应力混凝土的原理 |
| 1.1.2 预应力混凝土的分类 |
| 1.1.3 预应力混凝土的优缺点 |
| 1.2 大跨度预应力混凝土结构的应用现状 |
| 1.2.1 大跨度预应力在桥梁上的应用 |
| 1.2.2 大跨度预应力在我国房屋建筑上的应用 |
| 1.3 预应力混凝土结构的研究现状 |
| 1.3.1 预应力混凝土框架结构设计方法的研究现状 |
| 1.3.2 预应力混凝土结构侧向约束影响的研究现状 |
| 1.4 研究的目的和意义 |
| 1.5 本文主要的研究内容 |
| 第二章 预应力混凝土框架梁设计 |
| 2.1 概述 |
| 2.1.1 预应力混凝土设计 |
| 2.1.2 预应力混凝土梁挠度 |
| 2.1.3 预应力损失 |
| 2.2 工程概况 |
| 2.3 预应力混凝土框架梁结构设计方案的确定 |
| 2.3.1 方案一 |
| 2.3.2 方案二 |
| 2.3.3 方案三 |
| 2.3.4 方案四 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 侧向约束对预应力混凝土结构的影响 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 预应力混凝土框架结构侧向约束影响的分析 |
| 3.3 柱中第三弯矩 |
| 3.4 减小侧向约束对预应力结构影响的措施 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 大跨度预应力梁的监测与分析 |
| 4.1 监测方案 |
| 4.2 张拉阶段的监测结果与分析 |
| 4.3 使用阶段的监测结果及分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 本文主要结论 |
| 5.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
（9）考虑侧向约束的预应力混凝土超静定结构次内力计算及影响（论文提纲范文）
| 0 引 言 |
| 1 有侧向约束的超静定结构次内力计算方法 |
| 1.1 预压力损失及其产生的次内力计算 |
| 1.2 “有效预压力”产生的次内力计算 |
| 2 应用实例 |
| 2.1 单跨预应力框架次内力计算 |
| 2.2 算例分析 |
| 3 结 语 |
（10）预应力混凝土超静定结构侧向约束的影响分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 预应力混凝土结构概述 |
| 1.1.1 预应力混凝土的应用现状 |
| 1.1.2 预应力混凝土的工作原理 |
| 1.1.3 预应力混凝土的设计方法 |
| 1.2 预应力混凝土结构侧向约束影响研究现状 |
| 1.2.1 侧向约束影响的概念 |
| 1.2.2 预应力混凝土侧向约束影响的研究现状 |
| 1.3 本文研究的主要内容 |
| 第2章 超静定混凝土结构预应力效应分析 |
| 2.1 等效荷载的作用机理 |
| 2.2 等效荷载的计算方法 |
| 2.2.1 直线预应力筋的等效荷载 |
| 2.2.2 曲线预应力筋的等效荷载 |
| 2.2.3 组合型预应力筋的等效荷载 |
| 2.3 预应力超静定结构的内力分析 |
| 2.3.1 预应力在超静定结构中产生的内力 |
| 2.3.2 超静定结构中次内力的计算分析 |
| 2.3.3 算例分析 |
| 2.3.4 次内力程序设计 |
| 2.4 预应力超静定结构的荷载组合效应 |
| 2.4.1 国内外关于次弯矩的相关规定 |
| 2.4.2 考虑次内力下的荷载组合效应 |
| 2.5 预应力损失值 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 预应力超静定结构侧向约束的理论分析 |
| 3.1 变形协调推导侧向约束的计算公式 |
| 3.1.1 单层单跨框架结构 |
| 3.1.2 单层多跨框架结构 |
| 3.1.3 单跨双层框架结构 |
| 3.2 矩阵位移法推导侧向约束的计算公式 |
| 3.2.1 单层单跨框架结构 |
| 3.2.2 单层双跨框架结构 |
| 3.2.3 单跨双层框架结构 |
| 3.3 影响框架结构侧向约束的主要因素 |
| 3.3.1 梁柱线刚度比的影响 |
| 3.3.2 框架结构跨数的影响 |
| 3.3.3 预加力的影响 |
| 3.3.4 施工顺序的影响 |
| 3.3.5 预应力筋偏心距的影响 |
| 3.4 算例分析 |
| 3.4.1 工程概况 |
| 3.4.2 预应力损失计算 |
| 3.4.3 侧向约束损失 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 预应力超静定结构侧向约束的有限元分析 |
| 4.1 SAP2000软件概述 |
| 4.2 框架梁YKL1有限元模拟 |
| 4.3 侧向约束影响因素的数值模拟 |
| 4.3.1 梁柱线刚度比的影响 |
| 4.3.2 跨数的影响 |
| 4.3.3 预加力的影响 |
| 4.3.4 施工张拉顺序的影响 |
| 4.3.5 预应力筋偏心距的影响 |
| 4.4 减少侧向约束损失的实际措施 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的论文和取得的科研成果 |
| 致谢 |
四、侧向柱对预应力框架影响的等效弹簧模型（论文参考文献）
- [1]张拉薄膜结构力学特性分析及三棱柱式薄膜支撑臂设计[D]. 李冰岩. 哈尔滨工业大学, 2021
- [2]水平地震作用下桩土相互作用效应研究[D]. 邱明兵. 中国建筑科学研究院有限公司, 2021(01)
- [3]钢模块波纹板墙体抗侧性能及设计方法研究[D]. 李世权. 天津大学, 2019(01)
- [4]干法连接预制装配式剪力墙抗震性能研究[D]. 王珅. 长安大学, 2019(01)
- [5]偏心受压索支撑方钢管柱整体稳定性能研究[D]. 杨浴儿. 西南大学, 2019(01)
- [6]框剪结构中侧向约束对预应力效应影响的研究[D]. 张华建. 兰州交通大学, 2017(02)
- [7]预应力混凝土结构侧向约束影响研究进展[A]. 谭园,彭宁. 第十七届全国混凝土及预应力混凝土学术会议暨第十三届预应力学术交流会论文集, 2015
- [8]大跨度预应力混凝土框架结构的设计分析[D]. 沈倩倩. 合肥工业大学, 2014(07)
- [9]考虑侧向约束的预应力混凝土超静定结构次内力计算及影响[J]. 邓通发,刘平平,肖佳明,王超众. 江西理工大学学报, 2014(01)
- [10]预应力混凝土超静定结构侧向约束的影响分析[D]. 郭玉娇. 哈尔滨工程大学, 2014(03)