一、采用CO_2作发泡剂的泡沫塑料挤出的研究和进展（论文文献综述）
王博,冯东[1]（2021）在《超临界二氧化碳/乙醇共发泡法制备聚醚酰亚胺泡沫制品》文中研究表明本工作采用一步泄压釜压发泡技术研究了聚醚酰亚胺（PEI）的超临界二氧化碳（scCO2）发泡行为,系统研究了饱和压力、发泡温度和泄压速率对PEI泡孔结构的影响,进一步引入共发泡剂和成核剂来分别改善PEI的发泡性能和优化泡孔结构。通过釜压发泡熔接技术,在受限金属模具空腔中同时完成PEI珠粒的发泡与熔接,制备了发泡倍率及泡孔结构可调的PEI泡沫制品。结果表明,以scCO2作发泡剂,发泡条件较为苛刻且所得PEI泡沫具有微孔结构,但整体发泡倍率小于3倍;加入共发泡剂如四氢呋喃（THF）和乙醇（EtOH）等可明显改善PEI的发泡性能、提升发泡倍率,引入碳纳米管（CNTs）作成核剂可显着优化泡孔结构、提高材料成核数量和泡孔密度;通过釜压发泡熔接制备的PEI及PEI/CNTs泡沫制品珠粒熔接质量良好,力学性能优良,PEI泡沫制品的拉伸强度和压缩强度分别为5.7 MPa和5.6 MPa。
王都阳[2]（2021）在《动态条件下超临界CO2在聚合物熔体中溶解实验与模拟研究》文中研究表明近年来超临界CO2在聚合物加工中的应用备受关注,如超临界CO2作为物理发泡剂生产微孔泡沫材料。其中微孔塑料连续成型过程的关键在于均相体的形成,因此,对动态条件下,超临界CO2在聚合物熔体中溶解量和溶解速率的研究显得尤为重要。本文以聚苯乙烯（以下简称PS）为研究对象,从实验和模拟两方面深入研究超临界CO2在聚合物熔体中的溶解过程,即界面吸附的CO2向聚合物熔体内部的扩散过程,以及CO2在动态条件作用下被加速溶进聚合物熔体内部的过程。不仅可以丰富和发展超临界CO2在聚合物熔体中溶解和扩散的相关理论,还可以为微孔塑料成型的混合元件合理设计、工艺参数合理制定提供科学依据。研究主要成果如下:1.溶解实验研究搭建了基于变体积法超临界CO2在聚合物熔体中溶解的实验装置,完成了溶解实验装置的安装与调试。通过改变实验条件,在静态条件下实验,研究高温高压下,超临界CO2在PS熔体中的溶解特性,进行温度、压力以及分子量对超临界CO2在聚合物熔体中的溶解量和溶解速率影响的分析。结合吸附动力学以及界面传质（扩散）理论,来描述静态条件下,超临界CO2在聚合物熔体中的溶解机理,即为吸附—扩散机理,计算超临界CO2在聚合物熔体中的溶解量和溶解速率,并且对其溶解度进行了预测,通过实验数据验证了该溶解机理的合理性。2.研究超临界CO2扩散系数静态条件下,在不同条件下进行了实验,研究了压力和温度,以及PS的不同分子量对超临界CO2扩散系数的影响。考虑到超临界CO2在PS熔体中的溶解速率由快变慢,说明扩散系数是不断变化的,分析超临界CO2溶解量对扩散系数的影响趋势,既可以更好地理解超临界CO2在PS中的扩散过程,也可以准确地表达扩散系数的真实值。3.静态条件下模拟研究建立静态条件下的溶解模型,并将之前所测扩散系数值带入到模拟中,得出溶解量和溶解速率随时间的变化;将实验值与模拟值进行对比,验证了模拟方法的可行性,进一步地分析不同条件下溶解量的实时相对误差以及溶解速率,更是说明了模拟方法的准确性,为动态条件下超临界CO2在PS熔体中溶解过程的数值模拟奠定基础。4.剪切条件下模拟研究建立锥形搅拌溶解模型,首先根据模拟结果分析不同温度和压力条件下,剪切对溶解量,溶解度以及溶解速率的变化;其次通过剪切速度流场以及温度场的分布,揭示剪切条件相较于静态条件溶解加快的原因。5.搅拌条件下模拟研究分别建立直线式销钉搅拌和弯曲式销钉式搅拌溶解模型,根据模拟结果分析不同温度和压力条件下,转速和搅拌元件结构与超临界CO2在聚合物熔体中溶解量,溶解度以及溶解速率之间的相互影响;其次通过对压力和速度流场以及温度流场的分析,揭示搅拌条件下超临界CO2溶解行为。
张一辉,王从龙,陈士宏,王向东[3]（2021）在《聚醚酰亚胺发泡技术研究进展》文中提出介绍了高性能热塑性聚合物泡沫——聚醚酰亚胺（PEI）泡沫的间歇式发泡、挤出发泡、注射成型发泡等制备技术,论述了发泡剂与成核剂的选用对PEI泡沫性能的影响,对近年来国内外PEI发泡技术（制备技术、发泡剂与成核剂的选用）的研究进展进行了详细综述,并对PEI泡沫的未来发展进行了展望。
陈小琳[4]（2021）在《车用聚丙烯的轻质化及阻燃研究》文中指出聚丙烯（polypropylene,PP）作为三大塑料之一,它的微孔发泡材料与普通聚丙烯材料相比,具有轻质、兼具刚性和韧性、耐高温等独特优点,被广泛的应用于各个方面。但是,普通PP微孔发泡材料往往泡孔较大,且存在发泡工艺复杂、设备昂贵等缺点。因此,本文采用碳酸氢钠（NaHCO3）作为发泡剂,利用反溶剂重结晶法减小其尺寸,以提高发泡效率并降低PP泡孔的尺寸。同时为了提升PP的阻燃性能,选用哌嗪改性聚磷酸铵（PA-APP）作为阻燃剂,通过工艺简单、成本低的方法制备出阻燃PP微孔发泡材料,研究PA-APP对PP微孔发泡材料的阻燃性能的影响。主要研究结果如下:（1）基于反溶剂重结晶法制备小粒径NaHCO3微粒。以无水乙醇反溶剂,将NaHCO3水溶液经过重新结晶,得到的NaHCO3粒子尺寸明显减小。研究发现:当NaHCO3溶液中NaHCO3的质量分数为10 wt.%,主溶剂与反溶剂质量之比为1:15、搅拌速度为1500 r/min、反应温度为-10℃、加料速度为1 m L/min、表面活性剂十二烷基硫酸钠（SDS）加入量为NaHCO3质量的12.5%、入料口口径为1.5 mm时,得到的NaHCO3粒子尺寸最小,达到383 nm。（2）减小NaHCO3的粒径导致其分解温度降低,从而与PP的加工温度不匹配。因此,采用硬脂酸对NaHCO3进行热改性,发现NaHCO3与硬脂酸质量比为1:0.2时,可以将其分解温度从未改性的99.5℃提高到了160℃。随后,将改性NaHCO3用于发泡PP,结果表明发泡PP中的泡孔尺寸大约在500 nm左右,且改性NaHCO3的添加量为6 wt.%时,获得的发泡PP性能最好,弯曲强度提高了38.7%,冲击强度高了31.3%。但是,发泡PP样品的燃烧试验表明,发泡PP的极限氧指数（LOI）和UL94测试和纯PP相比并无明显变化,说明其阻燃性能较差。（3）通过引入阻燃剂PA-APP,制备阻燃改性的PP/PA-APP复合材料。与纯PP相比,添加15 wt.%PA-APP时,PP/PA-APP的LOI从纯PP的20.9%提升至29%,达到难燃级别,且样品的UL94测试可以达到V-1级别。继续提升PA-APP的添加量至20 wt.%时,样品的UL94测试可以达到最高的V-0级别;且与与纯PP相比,此时样品的单位面积热释放峰值（PHRR）下降了69%,单位面积热释放总量（THR）下降了59%,CO2的生成量下降了65%,点着时间从15 s延迟至35 s。这表明引入PA-APP可以有效提升PP复合材料的阻燃性能。
魏诗艺,唐韵韬,柴晨泽,张玉霞,周洪福[5]（2020）在《聚乳酸开孔材料研究进展》文中研究表明综述了改性聚乳酸（PLA）开孔材料的研究进展,包括可生物降解PLA共混体系、PLA填充体系和PLA共聚体系等;阐释了不同PLA体系开孔材料的制备工艺、开孔性能（泡孔形态、尺寸及其分布、开孔率等）与力学性能等;介绍了PLA开孔材料的特性及应用。
王博,冯东[6]（2021）在《超临界发泡法制备高性能热塑性高分子微/纳孔泡沫材料研究进展》文中研究说明国民经济和高科技领域的飞速发展,对高分子泡沫材料的高强度及耐高低温性能、无毒无烟及本征阻燃、易加工成型等方面的要求进一步提高,通用高分子泡沫材料,如聚乙烯（PE）、聚丙烯（PP）、聚苯乙烯（PS）等难以满足使用要求。因此,聚醚酰亚胺（PEI）、聚酰亚胺（PI）、聚醚砜（PES）、聚芳砜（PPSU）、聚苯硫醚（PPS）、聚醚醚酮（PEEK）等高性能热塑性高分子泡沫材料和制品的研究成为新的热点。本文对超临界流体发泡原理和超临界流体发泡技术进行了系统介绍,重点综述了超临界流体（supercritical fluid）,如scCO2或scN2作物理发泡剂,结合各种发泡技术,如釜压发泡、注塑发泡、挤出发泡和珠粒发泡,在高性能热塑性高分子发泡领域中的应用及取得的研究成果,以期为高性能高分子材料的研究及应用提供借鉴。最后,对开发操作简单、所得泡沫制品尺寸精确的发泡技术作了展望。
谈灵操[7]（2020）在《基于拉伸流变的多孔微灌带一步法连续成型及其性能研究》文中研究表明我国人均水资源占有量持续下降,微灌技术对提高水资源利用率、促进农业增产增收、保证国家粮食安全起到至关重要的作用。虽然我国在节水灌溉器的研制方面取得了一定进展,但依然存在制造过程复杂、成型效率低、维护与回收再利用困难等缺陷。针对该问题,本文在团队自行研制体积拉伸流场主导的偏心转子挤出机基础上,采用挤出发泡吹塑一步法,在较短热机械历程下制造出新型低密度聚乙烯（Low-density polyethylene,LDPE）基与全生物降解的聚乳酸（Polylactic acid,PLA）基多孔微灌带,并对其微观结构与水力性能等关键指标进行了深入研究。主要工作如下:首先,分析了偏心转子挤出机输送特性及原理,并基于体积拉伸流变主导的塑料挤出特性制备了LDPE基发泡材料,通过在LDPE2426H基体中加入纳米炭黑（Carbon black,CB）、LDPE2520D、聚苯乙烯（Polystyrene,PS）、过氧化二异丙苯（Dicumyl peroxide,DCP）交联剂等不同材料,提高熔体强度及泡孔成核密度进行挤出发泡以改善泡孔结构,探究复合、共混与交联对聚合物泡沫材料结构与性能的影响。结果表明:多相多组分物料在体积拉伸流场下挤出发泡实现了良好混合分散,显着降低泡孔尺寸、提高泡孔密度与孔隙率,从而改善泡孔结构,明显提高泡沫性能。其次,利用偏心转子挤出机挤出发泡吹塑过程的双向拉伸破孔机制,构建微灌带内部的多孔多通道微观形态,制造出具有不同孔隙率与开孔率的多孔微灌带,研究了其综合性能与开孔机理。实验表明:拉伸或吹胀作用均可对泡沫进行良好地破孔,两者协同作用可实现更高的破孔效率,且开孔更为均匀,过高的拉伸比与吹胀比均会降低孔隙率与开孔率;拉伸比为2.0、吹胀比为1.2时,孔隙率与开孔率达到最高值;添加相容或不相容的第二相、交联或纳米复合可有效提高微灌带的孔隙率与开孔率,但不同材料体系在拉伸与吹胀过程中的开孔效率与机理有所差异,含有不相容硬相PS的LDPE基发泡材料开孔效率最低。接着,研究所成型的LDPE基多孔微灌带的水力性能,以及拉伸比与吹胀比、泡沫微观结构与水力性能之间的关系,并进一步剖析了微灌带渗流特性。结果表明:多孔微灌带的压力与流量关系符合指数关系,流态指数x介于0.9～2.0间,在很低压力下实现了微流量灌溉,具有良好的水力性能,且流量调节范围大;开孔率越高,流态指数x与渗透率K越大,渗水均匀度越高;拉伸与吹胀协同破孔可提高开孔均匀度,降低多孔微灌带的流态指数;适当的开孔率与灌溉压力可提高灌水均匀度。最后,采用本文所提出的挤出发泡吹塑一步法成型工艺,制备出全生物降解的PLA/聚丁二酸丁二醇酯（Polybutylene succinate,PBS）/有机蒙脱土（Organic montmorillonite,OMMT）纳米复合材料及其多孔微灌带,并研究了其力学性能、微观结构、水力性能等综合性能,探究PBS与OMMT对材料结构及性能的影响规律。实验表明:PBS形成原位亚微米级纤维,有利于材料的强韧化;OMMT在拉伸流场中实现了良好的分散、插层和剥离,并主要分布于PBS中和PBS/PLA界面上,其余以剥离态分布于PLA中,大幅提高了泡孔密度与孔隙率,降低了泡孔尺寸与表观密度;其水力性能与LDPE基多孔微灌带类似,压力与流量间符合指数关系,流态指数x介于0.9～1.7之间。本文所制备的多孔微灌带具有加工热历程短、成型过程简单、制造成本低、渗流特性好与流量调节范围大等优点,有望在使用过程中实现自适应的微流量节能灌溉,对推动多孔微灌带大范围应用具有重要的现实意义。
吴飞[8]（2020）在《聚丙烯发泡材料的制备及其结构与性能研究》文中指出聚丙烯是一种低密度、耐化学腐蚀、耐高温且具备较好的力学性能的材料,对这种材料的开发和利用已经非常丰富,其被广泛的应用在纤维、薄膜、注塑消费品、工业应用、汽车零部件等领域。相比聚丙烯本体及其改性材料,以聚丙烯为基体的发泡材料仅占非常小的比例,主要原因在于:聚丙烯的结晶特点带来的熔体强度低使得可发泡加工温度区间狭窄,因此需要高枝化或宽分子量分布的聚丙烯原料;聚丙烯发泡的加工装备加工工艺要求高,研究相对较少;聚丙烯发泡材料的应用不丰富;这些因素从各个环节推高了聚丙烯发泡材料推广应用的成本。因此,进一步研究聚丙烯发泡材料的制备方法,阐明聚丙烯发泡材料结构与性能之间的关系,并以此为基础尝试其应用,具备重要意义。本论文基于这些认知,运用超临界连续挤出发泡、釜压发泡以及注塑发泡方法分别制备了处于不同膨胀倍率范围的聚丙烯发泡材料,研究其泡孔结构与性能之间的关系,得到了一些有望获得应用的发泡材料。本文主要研究内容如下:（1）本文使用超临界CO2挤出发泡方法、釜压发泡方法、以及二次开模注塑发泡方法分别制备了不同膨胀倍率范围的聚丙烯发泡材料。挤出法可以制备得到膨胀倍率高达30倍的材料,釜压法可以制备得到膨胀倍率从10倍到20倍的材料,而注塑方法则可以制备从不到50%的减重到7倍的膨胀倍率的材料。其中挤出法很容易得到主要为开孔泡孔结构的发泡材料,而釜压法则容易得到主要为闭孔结构的发泡材料,注塑方法则主要得到闭孔结构但其泡孔结构与釜压法有所不同。（2）通过熔体温度控制以及第二组分的使用,可以控制高熔体强度聚丙烯HMS1602用sc CO2作为发泡剂连续挤出发泡时的开孔泡孔结构。在使用不同的聚丙烯配方以及工艺温度时,所制备的发泡试样开孔率都比较高,从电镜观察泡孔形态来看,分别为相对闭孔、相对开孔、花瓣状/竹节状（横截面/纵切面）以及中空结构;这些不同结构主要是源自于聚丙烯基体里是否含有“软段”第二组分以及挤出口模前的熔体温度和拉伸作用。这其中花瓣状/竹节状结构的泡孔结构提供了较为适当的吸阻,对卷烟烟气的吸附与过滤与商品化样品接近,这让我们通过泡孔结构的控制,获得了一种接近商品化的聚丙烯发泡滤棒。（3）控制聚丙烯微粒浸渍吸收发泡剂CO2的温度以及压力,通过排出聚丙烯微粒及分散相水的方式快速卸压,制备得到了3种不同碳黑含量聚丙烯在不同密度下的发泡珠粒,并用蒸汽成型设备成型得到聚丙烯发泡块体。碳黑含量达到20%以后,发泡材料就可以在较宽的频率范围内得到较好的反射损耗（RL）指标,其中45g/L密度的PPCB25在3-18GHz范围内都具备很好的吸波能力,而且得到了超低的RL值（-60d B）。聚丙烯/碳黑复合发泡材料对微波吸收的能力主要源于碳黑对入射波的损耗。分析所制备的发泡材料结构特点,我们发现高倍率的聚丙烯/碳黑发泡材料的表面阻抗与空气接近,使得微波在界面处的反射少,在进入到材料内部后,微波需要经过非常多的空气/材料界面,从而形成了多次的吸收和界面表面对微波的损耗,这是一种充分利用多重反射损耗的多孔材料结构。（4）通过使用二次开模注塑发泡工艺,我们制备得到了具有“皮芯”结构的不同膨胀倍率的聚丙烯/碳黑发泡材料,这种材料具备较好的电磁屏蔽效能,其结构特点是“皮芯”结构。这种皮芯结构使得发泡材料对电磁的屏蔽明显分为反射以及吸收损耗两种,随着膨胀倍率的提高,吸收损耗明显提升,而由于皮层的存在反射下降趋势趋缓。因此对聚丙烯/碳黑材料进行发泡,可以有效调节材料的屏蔽性能,在碳黑含量较高时,发泡可以提高材料的整体屏蔽效能;另一方面,通过对膨胀倍率/泡孔结构的调节,可以有效的调节对电磁波的吸收与反射比例,泡孔结构的存在可以增强对电磁波的吸收损耗,从而减少电磁波二次反射对环境的污染。（5）通过二次开模注塑发泡方式制备了β晶发泡等规聚丙烯。β成核剂的加入,使得注塑发泡材料的泡孔结构变得更为均匀,高模温时所制备得到的泡孔尺寸不超过10μm,泡孔密度接近109个/cm3。β-PP发泡后样品的断裂伸长率随着模具温度升高而增加,这与发泡材料的泡孔形态及皮层厚度有关,结果表明,随着模温提高,发泡材料皮层厚度增加,泡孔尺寸减小及泡孔密度增加均能提高β-PP发泡试样的断裂伸长率。
姜博涛[9]（2020）在《聚醚醚酮基复合泡沫的制备与性能研究》文中研究说明如今,随着超临界CO2发泡技术日趋成熟,种类众多的聚合物泡沫已成功制备,部分也已形成规模化市场。目前聚合物泡沫领域的研究热点,是通过引入功能性填料,制备性能更优异、更多样化的聚合物复合泡沫,进一步拓宽泡沫材料的应用领域。作为特种工程塑料的半结晶性聚醚醚酮（PEEK）,由于具有优异的性能,使其成为航空航天、汽车、电子电气以及生物医疗等高精尖领域的优选材料。因此,在PEEK树脂基础上引入增强填料,开发具有高强度、耐高温、耐腐蚀的PEEK复合泡沫,进而满足更为极端使用环境需求具有重要研究意义。首先,选择玻璃纤维（GF）作为增强填料,将PEEK和GF熔融共混后模压成GF质量分数10%、20%和30%的复合板材,采用间歇式快速降压法对其进行超临界CO2发泡。研究确定三种复合组分比例材料各自的适宜发泡温度区间,并进一步优化发泡工艺参数:饱和压力20 MPa,饱和时间90 min,卸压速率0.8MPa/s,冰水冷却,制备出一系列体积膨胀倍率1.76-4.21,泡孔密度3.50×105-9.29×106 cells/cm3,泡孔尺寸23.4-215.8μm的GF/PEEK复合泡沫。纤维在发泡过程中大部分取向分布在孔壁中支撑泡孔,增强泡孔结构稳定性,更高纤维含量的复合泡沫泡孔结构更稳定,压缩强度更高,耐高温性能更强。密度相同为0.55g/cm3的GF含量10%、20%和30%复合泡沫压缩强度分别为8.29 MPa、9.89MPa和11.07 MPa,GF含量10%和20%的复合泡沫使用温度为325 oC,30%复合泡沫达到330 oC,同时其还具有优异耐溶剂性能。为进一步提升复合泡沫的压缩强度和耐热性能,选择综合性能更好的碳纤维（CF）作为增强填料,制得CF质量分数10%、20%、30%和40%的复合材料进行超临界CO2发泡。先确定其各自的适宜发泡温度区间,然后优化发泡工艺参数:饱和压力20 MPa,饱和时间120 min,卸压速率0.6 MPa/s,冰水冷却,制备出一系列体积膨胀倍率1.67-4.06,泡孔密度4.83×105-2.03×107 cells/cm3,泡孔尺寸17.7-152.1μm的CF/PEEK复合泡沫。密度0.55 g/cm3的CF含量10%、20%、30%和40%复合泡沫压缩强度分别为9.44 MPa、11.25 MPa、12.43 MPa和15.64 MPa,使用温度达到325 oC、330 oC、335 oC和340 oC。相比GF/PEEK复合泡沫,压缩强度和耐高温性能均有所提升,并且CF/PEEK复合泡沫同样具有优异的耐溶剂性能,同时碳系填料的引入,还赋予复合泡沫电磁屏蔽特性,CF含量10%、20%、30%和40%的复合泡沫特定屏蔽效能分别为11.93 dB g-1 cm3、21.82 dB g-1 cm3、27.44 dB g-1 cm3和35.73 dB g-1 cm3。简言之,CF/PEEK复合泡沫可以作为一种高强度、耐高温、耐腐蚀且具有电磁屏蔽效能的高性能聚醚醚酮基复合泡沫。
何牧真[10]（2020）在《聚丙烯超临界CO2挤出发泡温度窗口调控与泡孔形态控制》文中研究说明聚丙烯（PP）泡沫具有良好的力学性能,优异的耐热性、抗老化以及抗腐蚀等性能,在日用餐饮、交通运输、建筑、军事等领域及行业中有着广泛的应用。但是PP发泡面临着熔体强度低,结晶度高,泡孔形态差及发泡温度区间窄等问题。高熔体强度聚丙烯（HMSPP）是通过辐照或反应共混等方式,在PP链段上插入长支链,提高其熔体强度。但HMSPP发泡还是存在结晶度高,及发泡温度区间窄等问题。本文以超临界二氧化碳（CO2）为发泡剂,利用连续串联挤出发泡设备制备了一系列HMSPP发泡样,并对其性能进行了分析。首先以超临界CO2为发泡剂,在不同机头温度及CO2流量下,连续串联挤出发泡得到HMSPP发泡样。对不同CO2流量下发泡样品的结晶性能与泡孔特性进行了分析。同时对未发泡HMSPP样品的流变性能进行了研究。结果表明,HMSPP的熔融温度随着超临界CO2流量的增加向高温方向移动。CO2流量越高,晶体出现的时间更早,越有利于发泡;在CO2流量1～2 ml/min、机头温度160～164℃的范围内,随着流量的增大,发泡材料的平均泡孔尺寸逐渐减小,泡孔密度相应增大;而随着机头温度的升高,发泡材料的平均泡孔尺寸逐渐增大,泡孔密度则减小。在机头温度为162℃、CO2流量为2 ml/min的工艺条件下可以制备出泡孔密度为6.334×107个/cm3、平均泡孔直径为75.141μm、发泡倍率达到15.07倍的挤出发泡样品。并且在该条件下可以连续稳定地进行挤出发泡,挤出物表面也较为光滑。以HMSPP和超高分子量聚丙烯（UHMWPE）为原料,超临界CO2为发泡剂,挤出制备了HMSPP/UHMWPE发泡样品。并研究了UHMWPE含量对共混物熔融结晶行为、流变特性和泡孔形态的影响。结果表明,UHMWPE的加入提高了HMSPP的复数粘度及模量,降低了HMSPP的tanσ,有助于优化HMSPP的泡孔形态。并且随着UHMWPE的加入,挤出发泡HMSPP/UHMWPE共混物泡沫样的泡孔密度增大,泡孔尺寸减小,发泡倍率也得到显着提升。在机头温度为162℃、UHMWPE含量为10%时,得到了平均泡孔尺寸40.737μm,泡孔密度5.594×107个/cm3,发泡倍率20.8倍的挤出发泡样品。因此,在工艺条件不变的情况下,通过改变UHMWPE的含量,可以调控共混物发泡样的发泡倍率和泡孔形态。将高抗冲聚苯乙烯（HIPS）添加到HMSPP中,以超临界CO2为发泡剂,挤出发泡制备了HMSPP/HIPS发泡样品。分析了HMSPP/HIPS共混物的热性能和流变性能。结果表明,随着HIPS的加入,共混物的结晶能力减弱,结晶度和结晶温度显着降低。同时HMSPP/HIPS共混物储能模量、损耗模量与复数粘度均得到显着的提高,松弛时间变得更长。共混物拉伸粘度活化能和熔体强度活化能降低,共混物的拉伸粘度和熔体强度的温度依赖性得到改善。加入HIPS后PP材料的发泡温度范围从164～160℃扩大到了166～152℃。最后还通过阿伦尼乌斯方程、熔体强度及入口压力降之间的关系预测并计算了不同组分PP/HIPS共混物的发泡温度上限与温度下限,预测值与实验结果部分吻合。
二、采用CO_2作发泡剂的泡沫塑料挤出的研究和进展（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、采用CO_2作发泡剂的泡沫塑料挤出的研究和进展（论文提纲范文）
（1）超临界二氧化碳/乙醇共发泡法制备聚醚酰亚胺泡沫制品（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 实验 |
| 1.1 原料和试剂 |
| 1.2 实验设备 |
| 1.3 试样制备 |
| 1.3.1 PEI及PEI/CNTs珠粒的制备 |
| 1.3.2 一步泄压发泡法发泡PEI |
| 1.4 测试和表征 |
| 1.4.1 CO2溶解度测试 |
| 1.4.2 微观形貌测试 |
| 1.4.3 表观密度测试 |
| 1.4.4 力学性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 ScCO2在PEI中的溶解度 |
| 2.2 工艺参数对PEI泡孔结构的影响 |
| 2.2.1 饱和压力的影响 |
| 2.2.2 发泡温度的影响 |
| 2.2.3 泄压速率的影响 |
| 2.3 共发泡剂改善PEI发泡性能 |
| 2.4 成核剂优化PEI泡孔结构 |
| 2.4.1 CNTs在PEI基体中的分散形态 |
| 2.4.2 CNTs对PEI泡孔结构的影响 |
| 2.5 釜压发泡熔接制备PEI泡沫制品及其力学性能 |
| 3 结论 |
（2）动态条件下超临界CO2在聚合物熔体中溶解实验与模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 研究背景及意义 |
| 1.3 超临界CO_2在聚合物成型中的应用 |
| 1.4 超临界CO_2的溶解对聚合物成型的影响 |
| 1.5 国内外研究现状 |
| 1.5.1 超临界CO_2在聚合物中溶解实验研究 |
| 1.5.2 超临界CO_2在聚合物中溶解计算模型研究 |
| 1.5.3 超临界CO_2在聚合物中溶解模拟研究 |
| 1.6 研究现状分析 |
| 1.7 研究内容与技术路线图 |
| 1.7.1 研究内容 |
| 1.7.2 研究技术路线图 |
| 1.8 论文组织结构 |
| 1.9 本章小结 |
| 第2章 超临界CO2 在聚合物中溶解的理论基础 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 流体力学基本控制方程 |
| 2.2.1 质量守恒方程 |
| 2.2.2 动量守恒方程 |
| 2.2.3 能量守恒方程 |
| 2.3 吸附动力学方程 |
| 2.3.1 吸附的原因 |
| 2.3.2 吸附的分类 |
| 2.3.3 吸附等温方程 |
| 2.3.4 常见的吸附曲线 |
| 2.4 溶解计算模型 |
| 2.5 扩散速率 |
| 2.6 聚合物的溶胀 |
| 2.7 粘度模型 |
| 2.7.1 Power Law模型 |
| 2.7.2 Carreau模型 |
| 2.7.3 Cross-WLF模型 |
| 2.7.4 Bingham模型 |
| 2.7.5 Herschel-Bulkley模型 |
| 2.8 状态方程 |
| 2.8.1 单域Spencer-Gilmore状态方程 |
| 2.8.2 双域Tait状态方程 |
| 2.9 本章小结 |
| 第3章 静态条件下超临界CO_2在PS中的溶解机理及实验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 吸附—扩散溶解理论分析 |
| 3.2.1 界面吸附机理 |
| 3.2.2 界面传质(扩散)机理 |
| 3.3 实验原理 |
| 3.4 实验装置 |
| 3.4.1 实验装置主体 |
| 3.4.2 加热系统 |
| 3.4.3 增压系统 |
| 3.4.4 混合搅拌系统 |
| 3.4.5 测量系统 |
| 3.4.6 数据采集系统 |
| 3.5 实验材料及实验流程 |
| 3.5.1 实验材料 |
| 3.5.2 实验流程 |
| 3.6 结果分析 |
| 3.6.1 溶解量 |
| 3.6.2 溶解度 |
| 3.6.3 溶解速率 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 超临界CO_2在PS中扩散系数的实验与溶解模拟研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 实验装置和方法 |
| 4.2.3 扩散系数的测定 |
| 4.3 扩散系数的影响因素 |
| 4.3.1 分子量对扩散系数的影响 |
| 4.3.2 温度和压力对扩散系数的影响 |
| 4.3.3 溶解量对扩散系数的影响 |
| 4.4 模拟算例 |
| 4.4.1 模型建立 |
| 4.4.2 扩散模型 |
| 4.4.3 设置材料属性 |
| 4.4.4 初始条件与边界条件 |
| 4.4.5 创建网格 |
| 4.4.6 后处理 |
| 4.5 验证与讨论 |
| 4.5.1 溶解量 |
| 4.5.2 溶解速率 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 剪切对超临界CO_2在聚合物中溶解影响的数值模拟 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 有限元模拟 |
| 5.2.1 基本假设 |
| 5.2.2 几何模型 |
| 5.2.3 控制方程 |
| 5.2.4 初始条件与边界条件 |
| 5.2.5 材料模型与参数 |
| 5.2.6 创建网格 |
| 5.2.7 后处理 |
| 5.3 结果分析 |
| 5.3.1 溶解量 |
| 5.3.2 溶解速率 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 搅拌对超临界CO_2在聚合物中溶解影响的数值模拟 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 直线式销钉搅拌条件下的溶解模拟 |
| 6.2.1 几何模型 |
| 6.2.2 创建网格 |
| 6.2.3 结果与讨论 |
| 6.3 弯曲式销钉搅拌条件下的溶解模拟 |
| 6.3.1 几何模型 |
| 6.3.2 创建网格 |
| 6.3.3 结果与讨论 |
| 6.4 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 主要结论 |
| 7.3 主要创新点 |
| 7.4 工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（3）聚醚酰亚胺发泡技术研究进展（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 制备方法 |
| 1.1 间歇式发泡 |
| 1.2 连续挤出发泡 |
| 1.3 注射成型发泡 |
| 1.4 其他成型方法 |
| 2 发泡剂的选用 |
| 3 成核剂的选用 |
| 3.1 成核原理 |
| 3.2 成核剂的研究现状 |
| 4 结语 |
（4）车用聚丙烯的轻质化及阻燃研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 聚丙烯发泡材料发展现状 |
| 1.2.1 发泡聚丙烯研究进展 |
| 1.2.2 阻燃聚丙烯研究进展 |
| 1.3 微孔发泡材料的成型方法 |
| 1.3.1 间歇发泡成型 |
| 1.3.2 连续挤出发泡成型 |
| 1.3.3 注射发泡成型 |
| 1.4 本文研究背景、内容及意义 |
| 1.4.1 研究背景及意义 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验药品与仪器设备 |
| 2.1.1 实验主要药品 |
| 2.1.2 实验主要设备及仪器 |
| 2.2 性能测试与表征 |
| 2.2.1 粒度测试 |
| 2.2.2 沉降时间测试 |
| 2.2.3 微观形貌观察(SEM) |
| 2.2.4 X射线衍射测试(XRD) |
| 2.2.5 热重测试(TG) |
| 2.2.6 红外光谱仪(FTIR) |
| 2.2.7 力学性能测试 |
| 2.2.8 阻燃性能测试 |
| 第三章 超细NaHCO_3粉体的制备及结晶过程研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 NaHCO_3微粒的制备 |
| 3.2.2 NaHCO_3微粒制备条件的优化 |
| 3.2.3 NaHCO_3结晶过程的研究 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 单一变量实验结果分析 |
| 3.3.2 正交实验结果分析 |
| 3.3.3 骤冷实验结果分析 |
| 3.3.4 NaHCO_3粒径及粒径分布分析 |
| 3.3.5 NaHCO_3粒子沉降时间分析 |
| 3.3.6 NaHCO_3粒子微观形貌分析 |
| 3.3.7 NaHCO_3粒子X射线衍射分析 |
| 3.3.8 NaHCO_3粒子热性能分析(TG) |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 NaHCO_3的热改性及聚丙烯微孔发泡材料的制备 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 NaHCO_3微粒的热性能改进 |
| 4.2.1 改性剂的选择 |
| 4.2.2 改性剂用量对NaHCO_3分解温度的影响 |
| 4.3 PP微孔发泡材料的制备方法 |
| 4.4 发泡剂用量对PP发泡材料的影响探究实验 |
| 4.5 结果与讨论 |
| 4.5.1 不同改性剂改性NaHCO_3的热性能分析 |
| 4.5.2 不同用量的硬脂酸改性NaHCO_3的热性能分析 |
| 4.5.3 改性NaHCO_3微粒的形貌分析 |
| 4.5.4 改性NaHCO_3红外分析 |
| 4.5.5 发泡剂用量对泡孔形态的影响 |
| 4.5.6 发泡剂用量对拉伸性能的影响 |
| 4.5.7 发泡剂用量对弯曲性能的影响 |
| 4.5.8 发泡剂用量对冲击性能的影响 |
| 4.5.9 发泡剂用量对阻燃性能的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 阻燃聚丙烯微孔发泡材料的制备及性能分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 阻燃剂哌嗪改性聚磷酸铵(PA-APP)的制备 |
| 5.3 阻燃剂PA-APP用量对阻燃性能的影响 |
| 5.4 阻燃聚丙烯微孔发泡材料的制备 |
| 5.5 结果与讨论 |
| 5.5.1 PA-APP阻燃PP的阻燃性能分析 |
| 5.5.2 不同添加量阻燃剂PA-APP对阻燃PP的力学性能的影响 |
| 5.5.3 PA-APP阻燃PP微孔发泡材料阻燃性能分析 |
| 5.5.4 PA-APP阻燃PP微孔发泡材料力学性能分析 |
| 5.5.5 PA-APP阻燃PP微孔发泡材料的形貌 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 本文创新点 |
| 6.3 展望与不足 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（5）聚乳酸开孔材料研究进展（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 改性PLA开孔材料 |
| 1.1 共混改性 |
| 1.1.1 PLA/PCL共混改性 |
| 1.1.2 PLA/PBAT共混改性 |
| 1.1.3 PLA/PBS共混改性 |
| 1.2 填充改性 |
| 1.2.1 PLA/无机粒子填充改性 |
| 1.2.1. 1 PLA/二氧化硅（Si O2）填充改性 |
| 1.2.1. 2 PLA/纤维素纳米晶（CNC）填充改性 |
| 1.2.1. 3 PLA/羟基磷灰石（HA）填充改性 |
| 1.2.1. 4 PLA/生物活性玻璃（BG）填充改性 |
| 1.2.2 PLA/纤维填充改性 |
| 1.2.2. 1 PLA/象草纤维填充改性 |
| 1.2.2. 2 PLA/壳聚糖纤维填充改性 |
| 1.3 共聚改性 |
| 1.3.1 PLA/PCL共聚改性 |
| 1.3.2 PLA/PEG共聚改性 |
| 1.3.3 PLA/PGA共聚改性 |
| 2 PLA开孔材料的特性与应用 |
| 2.1 生物医药材料 |
| 2.2 吸声材料 |
| 2.3 分离和吸附材料 |
| 3 结语 |
（6）超临界发泡法制备高性能热塑性高分子微/纳孔泡沫材料研究进展（论文提纲范文）
| 1 超临界流体发泡原理 |
| 1.1 高分子/气体均相体系的形成 |
| 1.1.1 高分子与气体的相互作用 |
| 1.1.2 发泡工艺条件 |
| 1.1.3 加工设备 |
| 1.2 泡孔成核理论 |
| 1.2.1 均相成核 |
| 1.2.2 异相成核 |
| 1.3 泡孔生长及固化 |
| 2 超临界发泡法制备高性能高分子微/纳孔材料 |
| 2.1 釜压发泡 |
| 2.2 注塑发泡法 |
| 2.3 挤出发泡法 |
| 2.4 珠粒发泡 |
| 3 结语与展望 |
（7）基于拉伸流变的多孔微灌带一步法连续成型及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 物理量名称及符号 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 微灌技术研究现状 |
| 1.2.1 滴灌灌水器 |
| 1.2.2 滴灌带制造 |
| 1.2.3 渗灌技术 |
| 1.3 多孔聚合物制备方法 |
| 1.3.1 发泡法 |
| 1.3.2 其他方法 |
| 1.4 PE与PLA发泡研究现状 |
| 1.4.1 PE发泡 |
| 1.4.2 PLA发泡 |
| 1.5 现状总结与问题分析 |
| 1.6 本文的研究意义、内容和创新点 |
| 1.6.1 研究意义 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 1.6.3 创新点 |
| 第二章 拉伸流变主导的挤出发泡特性及实验方案 |
| 2.1 连续体积拉伸流场 |
| 2.2 拉伸流变主导的塑化输运装置 |
| 2.2.1 偏心转子挤出机结构与原理 |
| 2.2.2 体积拉伸流场下的发泡特性 |
| 2.3 实验方案 |
| 2.3.1 实验原材料 |
| 2.3.2 设备及仪器 |
| 2.3.3 样品的制备 |
| 2.3.4 测试与表征 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 拉伸流场主导的LDPE基发泡材料结构与性能 |
| 3.1 LDPE发泡 |
| 3.1.1 泡孔结构 |
| 3.1.2 结晶性能 |
| 3.1.3 力学性能 |
| 3.2 LDPE/CB发泡 |
| 3.2.1 复合材料 |
| 3.2.2 泡孔结构 |
| 3.2.3 结晶性能 |
| 3.2.4 力学性能 |
| 3.2.5 发泡过程 |
| 3.3 LDPE/PS发泡 |
| 3.3.1 共混材料 |
| 3.3.2 泡孔结构 |
| 3.3.3 结晶性能 |
| 3.3.4 力学性能 |
| 3.3.5 LDPE/PS/CB发泡 |
| 3.4 LDPE/LDPE/CB发泡 |
| 3.4.1 泡孔结构 |
| 3.4.2 结晶性能 |
| 3.4.3 力学性能 |
| 3.5 LDPE/DCP/CB发泡 |
| 3.5.1 泡孔结构 |
| 3.5.2 结晶性能 |
| 3.5.3 力学性能 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 加工工艺对LDPE基多孔微灌带结构与性能影响 |
| 4.1 挤出工艺的影响 |
| 4.1.1 转速的影响 |
| 4.1.2 温度的影响 |
| 4.2 吹塑工艺的影响 |
| 4.2.1 拉伸破孔 |
| 4.2.2 吹胀破孔 |
| 4.2.3 吹拉协同破孔 |
| 4.3 各材料体系比较 |
| 4.3.1 基本属性 |
| 4.3.2 破孔机理 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 LDPE基多孔微灌带水力性能及渗流特性 |
| 5.1 压力与流量关系 |
| 5.2 渗水均匀度系数 |
| 5.3 各材料体系比较 |
| 5.4 渗流特性 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 拉伸流场主导的PLA基多孔微灌带结构与性能 |
| 6.1 PLA/PBS共混物 |
| 6.1.1 微观形貌 |
| 6.1.2 结晶性能 |
| 6.1.3 冲击韧性 |
| 6.2 PLA/PBS/OMMT复合材料 |
| 6.2.1 微观形貌 |
| 6.2.2 剥离机理 |
| 6.2.3 溶解实验 |
| 6.2.4 DSC分析 |
| 6.2.5 DMA分析 |
| 6.2.6 热稳定性分析 |
| 6.2.7 力学性能测试 |
| 6.3 PLA/PBS/OMMT发泡材料 |
| 6.3.1 微观结构 |
| 6.3.2 力学性能 |
| 6.4 PLA基多孔微灌带性能 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（8）聚丙烯发泡材料的制备及其结构与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 聚丙烯发泡材料的制备方法 |
| 1.2.1 超临界流体挤出发泡 |
| 1.2.2 釜压发泡 |
| 1.2.3 注塑发泡 |
| 1.3 聚丙烯的发泡机理 |
| 1.3.1 泡孔成核 |
| 1.3.2 泡孔生长 |
| 1.3.3 泡孔稳定与固化 |
| 1.4 聚丙烯发泡材料的应用 |
| 1.4.1 吸油及烟气过滤 |
| 1.4.2 微波吸收 |
| 1.4.3 电磁屏蔽 |
| 1.4.4 电磁屏蔽/微波吸收测试方法介绍 |
| 1.4.5 β晶型发泡聚丙烯 |
| 1.5 本论文的研究目的、意义及内容 |
| 1.5.1 研究目的及意义 |
| 1.5.2 研究内容和主要创新点 |
| 第2章 聚丙烯开孔材料的挤出制备及其在烟气过滤上的应用 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原料 |
| 2.2.2 不同结构聚丙烯泡沫塑料的制备 |
| 2.2.3 测试及表征方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 聚丙烯开孔发泡材料的制备与表征 |
| 2.3.2 聚丙烯开孔发泡材料的烟气吸收研究 |
| 2.4 结论 |
| 第3章 聚丙烯/碳黑复合釜压发泡材料的制备及其吸波性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料 |
| 3.2.2 聚丙烯/碳黑复合微粒的制备 |
| 3.2.3 聚丙烯/碳黑复合发泡珠粒的制备 |
| 3.2.4 聚丙烯/碳黑复合发泡材料成型体的制备 |
| 3.2.5 测试及表征方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 聚丙烯/碳黑复合发泡珠粒的制备与表征 |
| 3.3.2 聚丙烯/碳黑复合发泡材料成型体的制备与表征 |
| 3.3.3 微波吸收性能的表征 |
| 3.4 结论 |
| 第4章 聚丙烯电磁屏蔽材料的制备及其机理研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要原料 |
| 4.2.2 聚丙烯/碳黑复合材料的制备 |
| 4.2.3 聚丙烯/碳黑复合注塑发泡样品的制备 |
| 4.2.4 测试及表征方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 聚丙烯/碳黑复合注塑发泡样品的制备与表征 |
| 4.3.2 不同碳黑含量聚丙烯/碳黑复合注塑发泡样品的结构 |
| 4.3.3 聚丙烯/碳黑复合注塑发泡材料的电磁屏蔽效能 |
| 4.4 结论 |
| 第5章 微孔注塑β—PP发泡材料泡孔结构与力学性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 主要原料 |
| 5.2.2 β晶聚丙烯的制备 |
| 5.2.3 β晶聚丙烯注塑发泡样品的制备 |
| 5.2.4 测试及表征方法 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 注塑发泡聚丙烯的泡孔结构 |
| 5.3.2 注塑发泡聚丙烯的结晶分析 |
| 5.3.3 注塑发泡聚丙烯的力学性能 |
| 5.4 结论 |
| 第6章 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的论文与研究成果 |
（9）聚醚醚酮基复合泡沫的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 聚合物泡沫 |
| 1.2.1 聚合物泡沫分类 |
| 1.2.2 聚合物泡沫制备方法 |
| 1.3 超临界CO_2发泡技术 |
| 1.3.1超临界CO_2 |
| 1.3.2 超临界CO_2发泡过程 |
| 1.3.3 超临界CO_2发泡基本原理 |
| 1.3.4 超临界CO_2发泡工艺 |
| 1.3.5 超临界CO_2发泡研究进展 |
| 1.4 聚合物复合泡沫 |
| 1.4.1 生物降解材料 |
| 1.4.2 吸声材料 |
| 1.4.3 隔热材料 |
| 1.4.4 电磁屏蔽材料 |
| 1.5 聚醚醚酮简介 |
| 1.6 本论文设计思想 |
| 第二章 实验原料、制备及表征 |
| 2.1 实验原料与试剂 |
| 2.2 样品测试与表征 |
| 第三章 玻璃纤维/聚醚醚酮复合泡沫 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 玻璃纤维/聚醚醚酮复合泡沫的制备 |
| 3.3 玻璃纤维/聚醚醚酮复合组分比例不同对发泡过程的影响 |
| 3.4 玻璃纤维/聚醚醚酮复合泡沫发泡过程工艺优化 |
| 3.4.1 饱和时间对发泡过程的影响 |
| 3.4.2 饱和压强对发泡过程的影响 |
| 3.4.3 卸压速率对发泡过程的影响 |
| 3.4.4 冷却介质对发泡过程的影响 |
| 3.5 玻璃纤维/聚醚醚酮复合泡沫的压缩性能 |
| 3.6 玻璃纤维/聚醚醚酮复合泡沫的耐热性能 |
| 3.7 玻璃纤维/聚醚醚酮复合泡沫的耐溶剂性能 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 碳纤维/聚醚醚酮复合泡沫 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 碳纤维/聚醚醚酮复合组分比例不同对发泡过程的影响 |
| 4.3 碳纤维/聚醚醚酮复合泡沫发泡过程工艺优化 |
| 4.3.1 饱和时间对发泡过程的影响 |
| 4.3.2 饱和压强对发泡过程的影响 |
| 4.3.3 卸压速率对发泡过程的影响 |
| 4.3.4 冷却介质对发泡过程的影响 |
| 4.4 碳纤维/聚醚醚酮复合泡沫的压缩性能 |
| 4.5 碳纤维/聚醚醚酮复合泡沫的电磁屏蔽性能 |
| 4.6 碳纤维/聚醚醚酮复合泡沫的耐热性能 |
| 4.7 碳纤维/聚醚醚酮复合泡沫的耐溶剂性能 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 硕士期间所取得的科研成果 |
| 致谢 |
（10）聚丙烯超临界CO2挤出发泡温度窗口调控与泡孔形态控制（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 聚丙烯发泡材料 |
| 1.3 聚丙烯挤出发泡过程 |
| 1.3.1 双阶螺杆挤出发泡 |
| 1.3.2 超临界二氧化碳简介 |
| 1.3.3 聚丙烯挤出发泡机理 |
| 1.4 聚丙烯挤出发泡进展 |
| 1.4.1 结晶行为对发泡行为的影响 |
| 1.4.2 二氧化碳溶解度对发泡行为的影响 |
| 1.4.3 共混改性提高聚丙烯熔体强度 |
| 1.5 本论文研究目的与内容 |
| 1.5.1 研究目的 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第2章 HMSPP挤出发泡材料的制备与性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验设备及测试仪器 |
| 2.2.3 样品制备 |
| 2.2.4 测试与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 HMSPP的熔融行为 |
| 2.3.2 HMSPP的流变特性 |
| 2.3.3 HMSPP的挤出特性 |
| 2.3.4 HMSPP的发泡特性 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 HMSPP/UHMWPE挤出发泡材料的制备与性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验设备及测试仪器 |
| 3.2.3 样品制备 |
| 3.2.4 测试与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 HMSPP/UHMWPE共混物的熔融结晶行为 |
| 3.3.2 HMSPP/UHMWPE共混物的流变特性 |
| 3.3.3 HMSPP/UHMWPE共混物的挤出特性 |
| 3.3.4 HMSPP/UHMWPE共混物的发泡特性 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 HMSPP/HIPS挤出发泡材料的制备与性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验设备及测试仪器 |
| 4.2.3 样品制备 |
| 4.2.4 测试与表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 HMSPP/HIPS共混物的熔融结晶行为 |
| 4.3.2 HMSPP/HIPS共混物的动态热机械性能 |
| 4.3.3 HMSPP/HIPS共混物的动态流变特性 |
| 4.3.4 HMSPP/HIPS共混物的稳态流变特性 |
| 4.3.5 HMSPP/HIPS共混物的拉伸流变特性 |
| 4.3.6 HMSPP/HIPS共混物的挤出特性 |
| 4.3.7 HMSPP/HIPS共混物的发泡特性 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
四、采用CO_2作发泡剂的泡沫塑料挤出的研究和进展（论文参考文献）
- [1]超临界二氧化碳/乙醇共发泡法制备聚醚酰亚胺泡沫制品[J]. 王博,冯东. 材料导报, 2021(16)
- [2]动态条件下超临界CO2在聚合物熔体中溶解实验与模拟研究[D]. 王都阳. 南昌大学, 2021(02)
- [3]聚醚酰亚胺发泡技术研究进展[J]. 张一辉,王从龙,陈士宏,王向东. 中国塑料, 2021(04)
- [4]车用聚丙烯的轻质化及阻燃研究[D]. 陈小琳. 昆明理工大学, 2021(02)
- [5]聚乳酸开孔材料研究进展[J]. 魏诗艺,唐韵韬,柴晨泽,张玉霞,周洪福. 中国塑料, 2020(10)
- [6]超临界发泡法制备高性能热塑性高分子微/纳孔泡沫材料研究进展[J]. 王博,冯东. 化工进展, 2021(06)
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- [8]聚丙烯发泡材料的制备及其结构与性能研究[D]. 吴飞. 中国科学院大学(中国科学院宁波材料技术与工程研究所), 2020
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